一、單項選擇題

1、根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009—2001)(2006年版)關(guān)于荷載設(shè)計值的下列敘述中，( )是正確的。

(A) 定值設(shè)計中用以驗算極限狀態(tài)所采用的荷載量值

(B) 設(shè)計基準期內(nèi)最大荷載統(tǒng)計分布的特征值

(C) 荷載代表值與荷載分項系數(shù)的乘積

(D) 設(shè)計基準期內(nèi)，其超越的總時間為規(guī)定的較小比率或超越頻率為規(guī)定頻率的荷載值

2、根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007—2002)，下列幾種論述中，( )是計算地基變形時所采用的荷載效應(yīng)準永久組合。

(A) 包括永久荷載標準值，不計風(fēng)荷載、地震作用和可變荷載

(B) 包括永久荷載標準值和可變荷載的準永久值，不計風(fēng)荷載和地震作用

(C) 包括永久荷載和可變荷載的標準值，不計風(fēng)荷載和地震作用

(D) 只包括可變荷載的準永久值，不計風(fēng)荷載和地震作用

3、根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007—2002)，按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積及埋深或按單樁承載力確定樁數(shù)時，傳至基礎(chǔ)或承臺底面上的荷載效應(yīng)應(yīng)采用( )。

(A) 正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標準組合

(B) 正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準永久組合

(C) 承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合

(D) 承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，但分項系數(shù)均為1.0

4、關(guān)于土的壓縮性指標，( )表示的量綱是錯誤的。

(A) 壓縮指數(shù)Cc(MPa-1) (B) 體積壓縮系數(shù)mv(MPa-1)

(C) 壓縮系數(shù)α(MPa-1) (D) 壓縮模量Es(MPa)

5、對于下述四種不同的鋼筋混凝土基礎(chǔ)形式：Ⅰ．筏形基礎(chǔ)；Ⅱ．箱形基礎(chǔ)；Ⅲ．柱下條形基礎(chǔ)；Ⅳ．十字交叉基礎(chǔ)，要求按基礎(chǔ)的抗彎剛度由大到小依次排列。( )的排列順序是正確的。

(A) Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ (B) Ⅱ、Ⅳ、Ⅰ、Ⅲ

(C) Ⅱ、Ⅰ、Ⅳ、Ⅲ (D) Ⅰ、Ⅳ、Ⅱ、Ⅲ

6、( )是《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007—2002)中根據(jù)土的抗剪強度指標確定地基承載力特征值計算公式的適用條件。

(A) 基礎(chǔ)底面與地基土之間的零壓力區(qū)面積不應(yīng)超過基礎(chǔ)底面積的5%

(B) 基礎(chǔ)底面最小邊緣壓力等于零

(C) 偏心距小于0.33倍基礎(chǔ)寬度

(D) 偏心距小于O.033倍基礎(chǔ)寬度

7、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007—2002)中規(guī)定了巖石地基承載力特征值的確定方法。( )是不符合規(guī)范規(guī)定的。

(A) 巖基載荷試驗

(B) 飽和單軸抗壓強度的特征值乘以折減系數(shù)

(C) 飽和單軸抗壓強度的標準值乘以折減系數(shù)

(D) 對黏土質(zhì)巖可采用天然濕度試樣的單軸抗壓強度

8、在軟土地基上快速加載的施工條件下，用圓弧滑動ψ=0法(整體圓弧法)驗算加載結(jié)束時地基的穩(wěn)定性時，應(yīng)該采用的地基土強度的計算參數(shù)為( )。

(A) 直剪試驗的固結(jié)快剪試驗參數(shù)

(B) 三軸試驗的固結(jié)不排水剪試驗參數(shù)

(C) 三軸試驗的不固結(jié)不排水剪試驗參數(shù)

(D) 三軸試驗的固結(jié)排水剪試驗參數(shù)

9、根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007—2002)，用角點法疊加應(yīng)力計算路堤中心線下的附加應(yīng)力。對圖示的路堤梯形荷載分布，可分解為三角形分布荷載和矩形分布荷載，分別查附加應(yīng)力系數(shù)。正確的疊加方法是( )。

(A) 三角形A+矩形(B+E)

(B) 三角形(A+B+E+C)-三角形C

(C) 矩形(D+A十B+E)-三角形D

(D) 矩形(D+A+B+E)-三角形E

10、在其他條件不變的情況下，下列選項中( )對土釘墻支護的基坑穩(wěn)定性影響最大。

(A) 側(cè)壁土體的容重

(B) 基坑的平面尺寸

(C) 側(cè)壁土體由于附近管線漏水而飽和

(D) 基坑側(cè)壁的安全等級

11、下圖所示的為在均勻黏土地基中采用明挖施工、平面上為彎段的某地鐵線路。采用分段開槽、澆注的地下連續(xù)墻加內(nèi)支撐支護，沒有設(shè)置連續(xù)的橫向腰梁。結(jié)果開挖到接近設(shè)計坑底高程時支護結(jié)構(gòu)破壞，基坑失事。在按平面應(yīng)變條件設(shè)計的情況下，( )的情況最可能發(fā)生。

(A) 東側(cè)連續(xù)墻先破壞

(B) 西側(cè)連續(xù)墻先破壞

(C) 兩側(cè)發(fā)生相同的位移，同時破壞

(D) 無法判斷

12、由兩層錨桿錨固的排樁基坑支護結(jié)構(gòu)，在其截面承載力驗算時，需要計算各錨桿和樁的內(nèi)力應(yīng)當滿足( )要求。

(A) 基坑開挖到設(shè)計基底時的內(nèi)力

(B) 開挖到第二層錨桿時的內(nèi)力

(C) 在基坑施工過程中各工況的最大內(nèi)力

(D) 張拉第二層錨桿時的內(nèi)力

13、新奧法的基本原理是建立在假定( )的基礎(chǔ)上的。

(A) 支護結(jié)構(gòu)是承載的主體

(B) 圍巖是載荷的來源

(C) 圍巖是支擴結(jié)構(gòu)的彈性支承

(D) 圍巖與支護結(jié)構(gòu)共同作用

14、洞室頂拱部位有如圖所示的被裂隙圍限的四個區(qū)，( )區(qū)有可能是不穩(wěn)定楔形體區(qū)。

(A) ① (B) ②

(C) ③ (D) ④

15、在地下洞室圍巖穩(wěn)定類型分類中，需進行結(jié)構(gòu)面狀態(tài)調(diào)查。下列不在結(jié)構(gòu)面狀態(tài)調(diào)查之列的是( )。

(A) 結(jié)構(gòu)面兩壁的巖體強度

(B) 結(jié)構(gòu)面的充填情況

(C) 結(jié)構(gòu)面的起伏粗糙情況

(D) 結(jié)構(gòu)面的張開度

16、在具有高承壓水頭的細砂層中用凍結(jié)法支護開挖隧道的旁通道，由于凍土融化，承壓水攜帶大量流沙涌入已經(jīng)襯砌完成的隧道，造成隧道局部襯砌破壞，地面下沉，附近江水向隧道回灌。此時最快捷、有效的搶險措施應(yīng)是( )。

(A) 堵潰口

(B) 對流沙段地基進行水泥灌漿

(C) 從隧道內(nèi)向外抽水

(D) 封堵已經(jīng)塌陷的隧道段以外兩端，向其中回灌高壓水

17、在鐵路膨脹土路堤邊坡的防護措施中，( )措施是不適用的。

(A) 植物 (B) 骨架植物

(C) 漿砌片石 (D) 支撐滲溝加拱形骨架植物

18、對非自重濕陷性黃土地基的處理厚度需5.0 m，下列地基處理方法中( )是適宜的。

(A) 砂石墊層 (B) 預(yù)浸水

(C) 振沖砂石樁 (D) 灰土擠密樁

19、當土顆粒愈細，含水量愈大時，對土的凍脹性和融陷性的影響，正確的說法是( )。

(A) 土的凍脹性愈大且融陷性愈小

(B) 土的凍脹性愈小且融陷性愈大

(C) 土的凍脹性愈大且融陷性愈大

(D) 土的凍脹性愈小且融陷性愈小

20、下列四項膨脹土工程特性指標室內(nèi)試驗中，( )是用風(fēng)干土試樣。

(A) 膨脹率試驗 (B) 膨脹力試驗

(C) 自由膨脹率試驗 (D) 收縮試驗

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