本節(jié)大綱要求:拉/壓-彎組合、彎-扭組合情況下桿件的強(qiáng)度校核;斜彎曲。
什么是組合變形:桿件在外力作用下,同時(shí)產(chǎn)生兩種或兩種以上的同一數(shù)量級(jí)的基本變形,稱為組合變形。
在小變形和材料服從虎克定律的前提下,可以認(rèn)為組合變形中的每一種基本變形都是各自獨(dú)立、互不影響的。因此對(duì)組合變形桿件進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算,可以應(yīng)用疊加原理,采用先分解而后疊加的方法。其基本步驟是:
1.將作用在桿件上的荷載進(jìn)行簡(jiǎn)化與分解(橫向力向截面的彎曲中心簡(jiǎn)化,并沿截面的形心主慣性軸方向分解;而縱向力則向截面形心簡(jiǎn)化),使簡(jiǎn)化后每一組荷裁只產(chǎn)生一種基本變形。
2.分別計(jì)算桿件在各個(gè)基本變形下的應(yīng)力。
3.將各基本變形情況下的應(yīng)力疊加,便得在組合變形下桿件的總應(yīng)力。
4.根據(jù)危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài),建立強(qiáng)度條件,選擇適當(dāng)?shù)膹?qiáng)度理論進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算。
圖5-10-1
受力特征:橫向力(或力偶)的作用線(作用面)通過(guò)橫截面的彎曲中心,但不平行于梁的形心主慣性平面。
變形特征 彎曲平面與荷載作用平面不平行。
圖5-10-2
如圖5—10—2所示,任意橫截面上任意點(diǎn)(y,z)的應(yīng)力為
由σ=0條件確定
式中 φ為外力作用線與y軸的夾角。
一般情況下,梁橫截面的兩個(gè)形心主慣矩并不相等,iy≠iz,故α與φ不等,即中性軸與合彎矩矢量方向不平行(即中性軸不垂直荷載作用面),這是斜彎曲區(qū)別于平面彎曲的特點(diǎn)之一。
距中性軸最遠(yuǎn)的點(diǎn)是危險(xiǎn)點(diǎn)。若截面具有棱角,則棱角點(diǎn)是危險(xiǎn)點(diǎn);無(wú)棱角的截面,應(yīng)先確定中性軸的位置,再找到最遠(yuǎn)點(diǎn)(截面周邊l平行巾性軸的切點(diǎn)處)。危險(xiǎn)點(diǎn)處于單向應(yīng)力狀態(tài)。
設(shè)危險(xiǎn)點(diǎn)的坐標(biāo)為(yl,z1),則強(qiáng)度條件為
或
my、mx不在同一截面達(dá)到最大值時(shí),應(yīng)試算my、mz較大的幾個(gè)截面,才能確定危險(xiǎn)截面。若材料的許用拉、壓應(yīng)力不同[σt]≠[σc],則拉、壓強(qiáng)度均應(yīng)滿足。
先分別求出py、px產(chǎn)生的撓度vy、vx,然后幾何合成,得
總撓度v與y軸的夾角為
一般情況下,iy≠iz,故β≠φ
所以彎曲平面不平行荷載作用面。但β=|α|,中性軸垂直彎曲平面。
圖5—l0—3所示ab梁同時(shí)受軸向拉力p及橫向分布荷載q作用。
圖5-10-3
任一橫截面上的內(nèi)力中:
由軸向力引起軸力n;由橫向力引起彎矩mz、剪力qy。
橫截面上任一點(diǎn)的正應(yīng)力為
圖示a截面為危險(xiǎn)截面,上邊緣點(diǎn)為危險(xiǎn)點(diǎn),處于單向應(yīng)力狀態(tài),故強(qiáng)度條件為
對(duì)于脆性材料,則應(yīng)分別校核其抗拉和抗壓強(qiáng)度。對(duì)于塑性材料取σtmax、σcmax中絕對(duì)值最大者校核強(qiáng)度。
圖5-10-4
圖5—10—4所示桿件受偏心壓力(或拉力)作用時(shí),將同時(shí)產(chǎn)生軸向壓縮(拉伸)和平面彎曲兩種基本變形。
1.任一截面上的內(nèi)力分量為
軸力 n=-p
彎矩
2,應(yīng)力計(jì)算
任一點(diǎn)k(y,z)的應(yīng)力為
式中
偏心拉伸時(shí),p用負(fù)值代入即可。
3、中性軸位置
橫截面中心軸位置由σ=0確定,中性軸為一條不通過(guò)截面形心的直線。
式中 (z0,y0)為中性軸上任一點(diǎn)的坐標(biāo)。
中性軸在y、z軸上的截距分別為
式中負(fù)號(hào)表明,截距ay、az分別與外力作用點(diǎn)位置yp、zp反號(hào),即中性軸與外力作用點(diǎn) 分別處于形心的兩側(cè)。
4.強(qiáng)度條件
危險(xiǎn)點(diǎn)位于距中性軸最遠(yuǎn)的點(diǎn)處。若截面有棱角,則危險(xiǎn)點(diǎn)必在棱角處;若截面無(wú)棱角則在截面周邊上平行于中性軸的切點(diǎn)處。危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)為單向應(yīng)力狀態(tài),其強(qiáng)度條件為
若材料的[σt]>[σc],則最大拉應(yīng)力點(diǎn)與最大壓應(yīng)力點(diǎn)均需校核。
5.截面核心
定義 截面形心周圍的一個(gè)區(qū)域,當(dāng)偏心荷載作用于該區(qū)域時(shí),截面上只出現(xiàn)一種應(yīng) 力。
計(jì)算公式 確定截面核心,由與截面周邊相切的中性軸截距,求外力作用點(diǎn)的位置,即
當(dāng)構(gòu)件同時(shí)承受扭轉(zhuǎn)力偶和橫向力作用時(shí),將產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)和彎曲兩種基本變形。
若某一截面上內(nèi)力分量有扭矩mt, 以及兩相互垂直平面內(nèi)的彎矩my、和
mz,剪力vy、vz通常略去不計(jì)。則該 截面上任一點(diǎn)(y,z)處的應(yīng)力分量有扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力τ,及彎曲正應(yīng)力σ。若構(gòu)件的橫截面為圓形或空心圓截面。由于過(guò)圓形或空心圓截面形心的任一軸均為形心主慣性軸,故可先計(jì)算合成彎矩
然后,再按平面彎曲,計(jì)算正應(yīng)力。
危險(xiǎn)點(diǎn)及其應(yīng)力狀態(tài)
危險(xiǎn)點(diǎn)位于合成彎矩作用平面與橫截面相交的截面周邊處。其應(yīng)力狀態(tài)為平面應(yīng)力狀態(tài)。
強(qiáng)度條件
對(duì)于塑性材料,選用第三或第四強(qiáng)度理論,其強(qiáng)度條件分別為
式中
[例5-10-1] 截面為矩形b×h:90mm×180mm的懸臂木梁,承受荷載pl=lkn,p2=1.6kn,如下圖所示,木材的e=i×l04mpa。試求
l.梁內(nèi)最大正應(yīng)力及其作用點(diǎn)位置;
2.粱的最大撓度。
[解] 1.最大正應(yīng)力
危險(xiǎn)截面在固定端處,其彎矩為
危險(xiǎn)點(diǎn)為固定端截面上的d1點(diǎn)和d2點(diǎn),其正應(yīng)力為
其中dl點(diǎn)為拉應(yīng)力,d2點(diǎn)為壓應(yīng)力。
2.最大撓度
最大撓度發(fā)生在自由端截面
(力p1造成的繞度和p2造成的繞度之和。計(jì)算公式參考5.8節(jié)中的內(nèi)容-教材99頁(yè))
[例5-10—2] 矩形截面短柱承受荷載p1、p2作用如下圖所示。試求固定端截面上角點(diǎn)a、b、c及d處的正應(yīng)力,并確定該截面中性軸的位置。
[解] 1.固定端截面的內(nèi)力分量
2.各點(diǎn)應(yīng)力
3.中性軸位置
設(shè)(yo、zo)為中性軸上任一點(diǎn)的坐標(biāo),則有
得中性軸方程
中性軸與y、z軸的截距
中性軸位置如圖(b)所示。
本節(jié)大綱規(guī)定的要求:壓桿的臨界載荷;歐拉公式;柔度;臨界應(yīng)力總圖;壓桿的穩(wěn)定性校核。
穩(wěn)定平衡: 桿在軸向壓力作用下,當(dāng)外加干擾撤除后若仍能恢復(fù)原有直線形狀的平衡,則桿件原來(lái)直線形狀的平衡是穩(wěn)定平衡。
不穩(wěn)定平衡:桿在軸壓力作用下,當(dāng)外加干擾撤除后若不能恢復(fù)原有直線形狀的平衡,仍保持微彎狀態(tài)的平衡,則桿件原來(lái)的直線形狀的平衡是不穩(wěn)定平衡。
失穩(wěn):壓桿喪失其原有的直線形狀的平衡而過(guò)渡為微彎狀態(tài)的平衡的現(xiàn)象。
臨界力 :壓桿保持直線形狀的平衡為穩(wěn)定平衡時(shí),軸壓力的最大值,也即壓桿在微彎狀態(tài)下保持平衡的最小壓力。
細(xì)長(zhǎng)壓桿臨界力的歐拉公式為
式中 e——材料的彈性模量;
i——壓桿失穩(wěn)而彎曲時(shí),橫截面對(duì)中性軸的慣性矩;
l——壓桿長(zhǎng)度;
μ——長(zhǎng)度系數(shù),與桿兩端的約束條件有關(guān),常見的各種支承方式的長(zhǎng)度系數(shù)見下表。
在臨界應(yīng)力作用下,壓桿橫截面上的應(yīng)力
柔度參數(shù)綜合反映了桿端約束、桿的長(zhǎng)度、截面形狀和尺寸等因素對(duì)臨界應(yīng)力的影響,λ是一個(gè)無(wú)量綱量。
壓桿柔度越大,臨界應(yīng)力就越小,壓桿就越容易失穩(wěn)。若壓桿在兩個(gè)形心主慣性平面內(nèi)的柔度不同,則壓桿總是在柔度較大的那個(gè)形心主慣性平面內(nèi)失穩(wěn)。
歐拉公式是根據(jù)桿件彎曲變形的近似撓曲線微分方程式導(dǎo)出的,僅適用于小變形、線彈性范圍的壓桿,即臨界應(yīng)力σcr應(yīng)小于材料的比例極限σp
用柔度表示
λp是壓桿能夠應(yīng)用歐拉公式的最小柔度,其值取決于壓桿材料的彈性模量e和比例極限σp。例如,對(duì)于(q235)鋼,e=2.06×105mpa,σp=200mpa。
則
用q235鋼制成的壓桿,只有當(dāng)λ≥100時(shí),才可以使用歐拉公式。
根據(jù)壓桿柔度λ的大小,壓桿可以分為三種類型,分別按不同的公式來(lái)計(jì)算臨界應(yīng)力。
細(xì)長(zhǎng)桿(大柔度桿),λ≥λp
中長(zhǎng)桿(中柔度桿),λp≥λ≥λ0
直線型經(jīng)驗(yàn)公式
式中 a、b均是與材料有關(guān)的常數(shù)。
粗短桿(小柔度桿) λ≤λ0
實(shí)際上就是強(qiáng)度問(wèn)題。
工程上還應(yīng)用一種拋物線型經(jīng)驗(yàn)公式
式中 a1、b1、λc均與材料有關(guān)的常數(shù)。
臨界應(yīng)力總圖:表示壓桿臨界應(yīng)力σcr隨不同柔度λ的變化規(guī)律的圖線(圖5—11-1)。
穩(wěn)定條件: 壓桿具有的工作安全系數(shù)n應(yīng)不低于規(guī)定的穩(wěn)定安全系數(shù)nst
即
式中 pcr———壓桿的臨界壓力;
p——壓桿承受的工作壓力;
nst——規(guī)定的穩(wěn)定安全系數(shù)。
穩(wěn)定條件:壓桿橫截面上的應(yīng)力不超過(guò)材料的許用應(yīng)力乘以考慮穩(wěn)定的折減系數(shù)。
即
式中 φ為折減系數(shù),是小于1的一個(gè)系數(shù),它綜合考慮了柔度λ對(duì)臨界應(yīng)力σcr、穩(wěn)定安全系數(shù)nst的影響,所以φ也是λ的函數(shù)。常用材料的φ值可查閱工程手冊(cè)。
1.選擇合理的截面形狀。
2,加強(qiáng)約束,減小壓桿的長(zhǎng)度。
3.改善桿端支承條件。
[例5—11-l ] 兩端為球鉸支承的等直壓桿,其橫截面分別為圖5—11-2所示。試問(wèn)壓桿失穩(wěn)時(shí),桿件將繞橫截面上哪一根軸轉(zhuǎn)動(dòng)。
[解] 壓桿失穩(wěn)時(shí),將發(fā)生彎曲變形。由于桿端約束在各個(gè)方向相同,因此,壓桿將在抗彎剛度為最小的平面內(nèi)失穩(wěn),即桿件橫截面將繞其慣性矩為最小的形心主慣性軸轉(zhuǎn)動(dòng)。如圖所示。
[例5-11—2] 兩端鉸支壓桿的長(zhǎng)度l=1200mm,材料為q235鋼,e=2x105mpa,截面面積a=900mm2。若截面形狀為(1)正方形,(2)d/d=0.7的空心圓管。求各桿的臨界壓力。
[解] 1.正方形截面
計(jì)算柔度
a3鋼λp≈100,λ>λp屬細(xì)長(zhǎng)桿
可以用歐拉公式計(jì)算臨界壓力
所以
屬細(xì)長(zhǎng)桿
2.空心圓截面
由
得
所以柔度
q235鋼
由直線型經(jīng)驗(yàn)公式
本題中二桿的截面積、桿長(zhǎng)和支承方式均相同,只是截面形狀不同。它們的柔度也不同,臨界壓力隨柔度的減小而增大。
這里需要注意,對(duì)于給定的壓桿,計(jì)算臨界應(yīng)力時(shí)應(yīng)先計(jì)算柔度λ,根據(jù)值判斷壓桿類型,然后選擇相應(yīng)的臨界應(yīng)力公式,切忌不加判斷就直接采用歐拉公式計(jì)算。
[例5-11-3] 圖5-11—3所示托架中的ab桿,直徑d=40mm,長(zhǎng)度l=800mm,兩端鉸支,材料為q235鋼,cd桿為剛性桿。
1.試求托架的極限荷載qmax。
2.若工作荷載q=70kn,規(guī)定的穩(wěn)定安全系數(shù)nst=2,試問(wèn)此托架是否安全。
[解) 1.受力分析
取cd桿為脫離體,由平衡條件,∑mc=0,
2.ab桿的臨界力
計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比
若用直線公式計(jì)算臨界應(yīng)力(臨界力乘以桿體面積)
則臨界力
3.托架的極限荷載
將n=ncr代入n=2.27q
即得
4.托架穩(wěn)定校核
q=70kn時(shí),托架的工作安全系數(shù)
所以,托架穩(wěn)定性不足